在阴、阳离子交换水处理工艺中，凝胶型阳离子交换树脂在浮动床内极宜破碎，其主要原因如下。
(1)在浮动床的工作运行中，因其运行流速大，一般都在30～50m／h的流速下运行，树脂在浮动状态下，树脂之间相互摩擦，极易造成磨损破碎，其破碎率一般在ci26～3%)／年，所以必须进行适当的树脂补充。否则，床内树脂量减少，下部水垫层加大，影响产水水质。如果水垫层大于400～500mm，树脂便会呈翻动下落，破坏其工作层，严重时形不成工作层，交换容量严重下降，制水周期明显减少，酸矸耗大增。这是因为，在浮动床离子交换树脂，在移人擦洗罐内进行树脂擦洗时，细碎树脂每次都必须从上部反洗排出，为此树脂易逐渐减少。例如，有的单位，浮动床内树脂减少到2/3仍在运行，此时浮动床不能形成工作层，特别是阳床。
改进措施：
在浮动床水处理工艺中，化学水处理必须适量备用离子交换树脂，当床内水垫层大于200mm时，必须进行补加，使其水垫层高度在lOOmm左右，不大于200mm。
(2)在阴、阳离子交换器的进水中没有进行除佘氯措施，造成树脂的氧化，尤其是凝胶型阳离子交换树脂，水中存有余氯时，经长期运行后，离子交换树脂的交连度会逐步降低，随时间的延长，交联基团会断裂，使树脂变脆易碎。尤其是在浮动床内的运行状态下，破碎率加大。
改进措施：
在阳床进水中必须进行除余氯措施，一是加还原剂亚硫酸钠，二是安装活性炭过滤器。
(3)阴离子交换树脂的氧化及破碎原因，主要是水中余氯和溶解氧。水中的余氯会使阴离子交换树脂氧化后变成白球，失去交换能力，但其交联度不会破坏，破碎率较阳树脂低。
阴树脂的破碎主要因树脂在设备启动和运行中的相互摩擦。在擦洗树脂、输送树脂时，流量太大，流速过高造成。
改进措施：
去除进水中余氯，方法同前。另外，启动和树脂擦洗输送树脂时，流量不宜过大。宜在30～40t/h。
(4)运行压力是造成树脂破碎的主要原因。根据电厂化学水处理除盐系统，设计安装阳床入口水泵压力在o．39～0. 45MPa，也有0.5～0. 6MPa的。有的单位害怕水泵压力低，会供不上水，所以总把阳床入口水泵压力设计得高一点。实际是没有好处的，缺点是：①在一定的流量下，泵的压力越高，配用的动力就越大，电动机功率就越高，使生产成本增高。②水泵的压力高，因树脂破碎，床内压力就越高，树脂破碎率将增加。
根据生产实际，凝胶型阳离子交换树脂运行压力低于0. 25MPa，破碎率低；低于o．2MPa时，破碎率更低，很少出现破碎。但压力超过0.25MPa到o．3MPa时，破碎率明显增高。
例如某热电厂，水处理系统是一级除盐工艺，也没有前置预处理设备，原设计阳床人口水泵为0. 39MPa，因冬季采暖期制水量增加。又因没有前置预处理设备，树脂污染，阻力增大，流量提不上丢，便把原水泵压力更换成0. 9MPa，树脂破碎率明显提高。此处，因没有备用树脂，破碎树脂不能及时清洗出去，故仍在运行。结果使树脂逐渐成为细颗粒和粉状，阻力更大，便又更换上一台1. 2MPa的原水泵，结果因树脂破碎，运行压力太高，把一台阳床上部固定进水母管的床体顶裂，必须进行焊补和现场衬胶处理。最严重时，有一台阳床，将内部细碎树脂全部更换上新的阳树脂，结果不到一个月，床内阳树脂全部变成细碎树脂，不得不又进行了树脂的更换，给单位造成很大的经济损失。并且制水酸、碱耗居高不下，待采暖期过后，便把1. 2MPa的原水泵换为了0. 6MPa的原水泵，破碎率才有所下降。但仍然很高。原水泵压力设定在0. 32MPa时为最佳。
改进措施：
离子交换化学水处理阳床人口用水泵，应为0.32MPa，减去阀门和流量计，管道阻力、阳床人口压力便不会超过0.3MPa，可维持阳床人口压力在0.2～0.25MPa下运行，树脂的破碎率可明显降低。运行1年后，不用进行树脂补充，树脂擦洗时，只有很少量的细颗粒洗出。
(5)浮动床上部产水布水装置，支管的管径和开孔面积小，造成产水阻力大，也是树脂破碎的主要原因之一。支管直径小、开孔面积小、产水阻力增高，必须提高压力、加大流速，这样靠近上部布水管的树脂在高压、高流速的状态下便逐渐破碎。
例如，某单位直径1500mm的浮动床，上部产水母管为DN125mm，支管丁字管和支管直径为DN40m的，流通面积小，阻力大，流量提不上去。
此支管在母管上共六根，随床体上端封头的直径，中间长而两头短。根据计算，支管、三通连接管的流通面积为o．001 2mz×6-0.O07 2m2，大大低于产水母管的流通面积o．012 3rri2，使产水阻力增力、流量提不上去，只能茌60m3/h流量下运行。若提高流量到70m3／h，则树脂破碎率升高。另外，支管的开孔面积也少，加上两层滤网阻力则更大。
改进措施：
把产水布水支管由DN40mm改为DN50mm，其流通面积为o．001 96×12=0. 023 52 (m2)大于母管面积近一倍；支管三通管（丁字管）由DN40mm改为DN65mm，其流通面积为o．003 3×6=0. 019 8(mz)，大于母管面积o．007 6mz；支管开孔面积为母管流通面积的10倍，开孔直径为声10，并用庐18的钻头进行了花眼措施，使开孑L为斜角状，增大了过滤网在每个孔上的流通面积，使产水阻力大大降低。产水流量由原来的60ff13 /Fi提高到80rr13／h，床的入口压力为0.25MPa，树脂的破碎率明显降低，而且产水质量有所提高，周期产水量提高了15%左右，降低了制水酸碱耗（这是浮动床的工艺特性，不宜低流速运行，宜高流速运行）。
根据以上经验，浮动床的运行压力不宜大于0.25MPa，最好为0.2MPa。这样可有效预防树脂破碎，提高运行流速和周期90rr13量，降低酸碱耗。经试验证明，浮动床的运行流速嚣震： 90m3／h，产水质量仍然可保证。但运行压力不能大于0.2最好的方法就是增大上部产水装置的流通面积。
(6)床内细碎树脂，堵塞布水装置滤网，其滤网底层为30～40目，外层为60～80目。细碎树脂堵塞后，产水阻力加大，运行压力升高，树脂破碎加快。
改进措施：
树脂擦洗时，尽量把细碎树脂反洗掉，并定期检查床内树脂破碎情况及耐清理挖出，不允许破碎树脂在床内长期运行。
(7)树脂擦洗时，输送树脂的流量过大，也是造成树脂破碎的原因。
改进措施：
低流量输送，一般控制在30～40m3 th。
